河北省一體化提升泵站

泵站穩定分析關數據

A.0.1　泵站基礎底面壓應力不均勻系數的允許值可按表A.0.1采用：

表A.0.1　不均勻系數的允許值

注：(1)以于重慶要的大泵站，不均勻系數允許值可按表列值適當減小。

(2)對于地基條件較好，泵房的中泵站，不均勻系數的允許值可按表列值適當增大，但增大值不應超過0.5。

(3)對于地震情況，不均勻系數的允許值可按表中殊組合欄所列值適當增大。

河北省一體化提升泵站

A.0.2　泵站基礎底面與地基之間的摩擦系數f值可按表A.0.2采用：

表A.0.2　摩擦系數f值

A.0.3　泵站基礎底面與地基之間的摩擦角Φ₀值和粘結力C₀值可按表A.0.3采用：

表A.0.3　摩擦角Φ₀值和粘結力C₀值

注：(1)表中Φ為室內飽和固結快剪試驗摩擦角值(°)；C為室內飽和固結快剪試驗粘結力值(kPa)。

(2)按本表采用Φ₀值和C₀值時，對于粘性土地基，應控制折算的綜合摩擦系數f₀=（tgΦ₀∑G+C0A）/∑G≤0.45；對于砂性土地基，應控制摩擦角的正切值tgΦ₀≤0.50。

泵站地基計算及處理

B.1　泵站地基允許承載力

B.1.1　在只豎向對稱荷載下，可按下列限制塑性開展區的公式計算：

[R1/4]=NBrBB+NDrDD+NcC　(B.1.1)

式中：[R1/4]——限制塑性變形區開展深度為泵房基礎底面寬度的1/4時的地基允許承載力(kPa)；

B——泵站基礎底面寬度(m)；

D——泵站基礎埋置深度(m)；

C——地基土的粘結力(kPa)；

rB——泵站基礎底面以下土的重慶力密度(kN/m)，地下水位以下取效重慶力密度；

rD——泵站基礎底面以上土的加權均勻重慶力密度(kN/m)，地下水位以下取效重慶力密度；

NB、ND、Nc——承載力系數，

 B.1.2　在既豎向荷載，且水平向荷載下，可按下式計算：

[Rh]=1/K(0.5rBNrSrir+qNqSqdqiq+CNcScdcic)　(B.1.2)

式中：[Rh]——地基允許承載力(kPa)；

K——安系數，對于固結快剪試驗的抗剪強度指標時，K值可取用2.0～3.0，（對于重慶要的大泵站或軟土地基上的泵站，K值可取大值；對于中泵站或較K值可取大值；對于中泵站或較堅硬實地基上的泵站，K值可取小值）；

q——泵站基礎底面以上的效側向荷載(kPa)；

Nr、Nq、Nc——承載力系數，

Sr、Sq、Sc——外形系數，對于矩形基礎Sr∽1-0.4·B/L，Sq=Sc∽1+0.2·B/L；

對于條形基礎，Sr=Sq=Sc=1；

L——泵站基礎底面長度(m)；

dq、dc——深度系數，dq=dc∽1+0.35·B/L；

ir、iq、ic——傾斜系數，可查表B.1.2-2；當荷載傾斜率tgδ=0時，ir=iq=ic=1；

δ——荷載傾斜角(°)。

B.1.3　在既豎向荷載，且水平向荷載下，可按下列Ck法核算泵房地基整體穩定性：

C_k={[(δ_y-δ_x)/2+τ_xy] -(δ_y+δ_x)/2*sinΦ}/cosΦ　(B.1.3)

式中：C_k——滿足限平衡條件時所必須的zui小粘結力(kPa)；

Φ——地基土的摩擦角(°)；

δ_y、δ_x、τ_xy——核算點的豎向應力、水平向應力和剪應力(kPa)，可將泵站基礎底面以上荷載簡化為豎向均布、豎向三角形分布、水平向均布和豎向半窮均布等情況，按核算點坐標與泵站基礎底面寬度的比值查出應力系數，分別計算求得。應力系數可按現行規準《水閘》SL265附表查得。

當按公式(B.1.3)計算的zui小粘結力值小于核算點的粘結力值時，該點處于穩定狀態；當計算的zui小粘結力值即是核算點的粘結力值時，該點處于限平衡狀態；當計算的zui小粘結力值大于核算點的粘結力值時，該點處于塑性變外形態。經多點核算后，可將處于限平衡狀態的各點連接起來，繪出泵房地基土的塑性開展區范圍。

泵站地基允許的塑性開展區zui大開展深度可按泵房進水側基礎邊沿下垂線上的塑性變形開展深度不超過基礎底面寬度1/4的條件控制。當不滿足上述控制條件時，可減小或調整泵站基礎底面以上荷載的大小或分布。