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無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司

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ZG1Cr24Ni20Mo2Cu3耐熱鋼鑄造_ZG1Cr24Ni20Mo2C
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產(chǎn)品簡(jiǎn)介
ZG1Cr24Ni20Mo2Cu3耐熱鋼鑄造_ZG1Cr24Ni20Mo2Cu3*耐使用1200℃料框混砂造型,精密鑄造,拋丸,熱處理等設(shè)備10余臺(tái)套,各類(lèi)金屬切削機(jī)床五臺(tái)套,軋花編織機(jī)2套,鋼絲調(diào)直機(jī)2臺(tái)。公司檢測(cè)設(shè)備及試驗(yàn)手段:化學(xué)性能試驗(yàn)設(shè)備3臺(tái)、機(jī)械性能試驗(yàn)設(shè)備2臺(tái)、手持光譜儀2臺(tái),X光探傷機(jī)1臺(tái)、磁粉機(jī)2臺(tái),能生產(chǎn)單臺(tái)大噸位達(dá)4T的大型耐熱鋼鑄件產(chǎn)品。
產(chǎn)品介紹

ZG1Cr24Ni20Mo2Cu3耐熱鋼鑄造_ZG1Cr24Ni20Mo2Cu3*耐使用1200℃料框公司主要產(chǎn)品有不銹鋼精密鑄件、管件、閥門(mén)、門(mén)鎖及配件、合頁(yè)、高鐵接線(xiàn)端子以及各種機(jī)械部件、機(jī)箱、沖壓件、管道等產(chǎn)品。ZG35Cr24Ni7NRE/ZG4Cr22Ni10/ZG1Cr20Ni14Si2N/ZG3Cr24Ni7NRe/ZG2Cr25Ni20Si2/ZG03Cr19Ni11Mo3N/ZG40Cr25Ni20/ZG1Cr24Ni7SiNRe/ZG4Cr25Ni35/ZGCr28Ni48Co5/ZG5Mn16A13Si2/ZG1Cr28Ni48W5/ZG40Cr9Si2/BTMCr26圖1(b)為合金晶界的局部放大圖,可以看到晶界布著一些微量相,能譜分析說(shuō)明這種相大部分也是mc型碳化物,有少部分是m3b2型化物。mc型的碳化物和m3b2型化物的能譜分別如圖1(c)和圖1(d)所示。合金中的微量相經(jīng)過(guò)萃取,用xrd分析證實(shí)所含微量相是mc和m3b2型化物,見(jiàn)圖1(e)。mc主要是nb和c,也含有少量的ni和cr,nb約占碳化物的百分的80%。m3b2型化物富mo、cr、w等元素,其m(代表金屬元素)的化學(xué)組成為22.6cr、1.2co、7.9ni、5.4nb、45.6mo、17.2w。

當(dāng)其用于制造重載齒輪時(shí),由于重載齒輪傳遞動(dòng)力大,承受較大載荷,因此在實(shí)際應(yīng)用時(shí)存在眾多的問(wèn)題和缺陷。在重載齒輪熱處理時(shí),藝復(fù)雜,不便控制且成本也較高,易產(chǎn)生變形。因此針對(duì)熱處理后變形問(wèn)題提出了新的熱處理藝,研究了新的熱處理藝以及原始藝尺寸對(duì)20CrNi2Mo鋼性能的影響,旨在新的熱處理藝20CrNi2Mo鋼的性能,熱處理變形量。實(shí)驗(yàn)所用的20CrNiMo鋼已經(jīng)過(guò)軋制退火處理,研究?jī)煞N熱處理藝方案對(duì)其拉伸性能、沖擊性能、硬度、畸變量以及顯微的影響。

ZG1Cr24Ni20Mo2Cu3耐熱鋼鑄造_ZG1Cr24Ni20Mo2Cu3*耐使用1200℃料框

ZG1Cr24Ni20Mo2Cu3耐熱鋼鑄造_ZG1Cr24Ni20Mo2Cu3*耐使用1200℃料框近年來(lái),用以取代高錳鋼的各種低合金耐磨鑄鋼成為研究的。通過(guò)改變熱處理藝其金相,可以韌性、耐蝕性;20CrNi2Mo經(jīng)淬火、低溫回火進(jìn)行整體強(qiáng)化后,為板條馬氏體,可優(yōu)良的綜合性能。本次實(shí)驗(yàn)用鋼20CrNi2Mo的化學(xué)成分(分?jǐn)?shù),%)為0.1~0.3C,Cr<1.5,1.7~2.5Ni,0.3~1.0Mo。該鋼用中頻感應(yīng)爐熔煉,鋁條終脫氧,稀土變質(zhì)處理,并澆注成Y型塊。線(xiàn)切割制取的試樣尺寸為55mm10mm10mm(帶V型缺口的試樣),用JB30A型擺錘式?jīng)_擊試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行沖擊韌性。

經(jīng)方案三處理后的試樣沖擊值達(dá)到87J,高于ASTMA352中所規(guī)定的平均值,試樣的沖擊韌性大大。這是因?yàn)榻?jīng)過(guò)正火預(yù)處理后,細(xì)化了晶粒,經(jīng)淬火的馬氏體更為致密,終使得材料的強(qiáng)韌性了。經(jīng)方案一處理后的試樣,各指標(biāo)已能ASTMA352的要求。經(jīng)實(shí)際生產(chǎn)檢驗(yàn),鑄件熱處理后的性能良好。表2LCB鋼熱處理后的力學(xué)性能5、結(jié)語(yǔ)(1)熔煉LCB鋼時(shí)采用低碳高錳的原則,并添加適量的Cr、Mo、Ni等化學(xué)元素,可以固溶強(qiáng)化鐵素體基體,同時(shí)較大幅度的材料的韌性,為熱處理進(jìn)一步力學(xué)性能打下良好的基礎(chǔ)。

ZG1Cr24Ni20Mo2Cu3耐熱鋼鑄造_ZG1Cr24Ni20Mo2Cu3*耐使用1200℃料框

ZG45Ni35Cr26、4Cr25Ni13、Cr25Ni37、ZG3Cr24Ni7SiNRe、ZG0Cr18Ni12Mo2Ti、ZG0Cr13Ni4Mo、2520、ZG35Cr28Ni16、ZGMn13、ZG45Ni35Cr36、ZG30Cr26Ni5、ZG40Cr24Ni7Si2N、3Cr24Ni7SiNRe、4Cr25Ni35、3Cr24Ni7SiN

ZG1Cr24Ni20Mo2Cu3耐熱鋼鑄造_ZG1Cr24Ni20Mo2Cu3*耐使用1200℃料框拉伸試驗(yàn)根據(jù)astma370鋼制品力學(xué)性能試驗(yàn)的試驗(yàn)和定義及astme8金屬材料常溫拉伸試驗(yàn)檢測(cè)。洛氏硬度試驗(yàn)根據(jù)astme18金屬材料的洛氏硬度和洛氏表面硬度試驗(yàn)。非金屬夾雜物評(píng)定根據(jù)astme45鋼中夾雜物含量的評(píng)定。晶粒度評(píng)定根據(jù)astme112金屬平均晶粒度測(cè)定。1.1.2晶間腐蝕試驗(yàn)astma262a法奧氏體不銹鋼浸蝕結(jié)構(gòu)分級(jí)的乙二酸浸蝕試驗(yàn)本試驗(yàn)可用于篩選astma262e法銅-銅-16%試驗(yàn),即astma262a法為合格的金相可以不做astma262e試驗(yàn)。另外將退火孿晶界的形成臨界值加入Pande模型,能模型與實(shí)驗(yàn)之間的誤差,模型退火孿晶界密度演變的準(zhǔn)確性,有利于退火孿晶界密度的和控制。高溫拉伸時(shí),合金中置換型固溶原子的應(yīng)變時(shí)效,C類(lèi)型“鋸齒"流變出現(xiàn),與能計(jì)算的結(jié)果一致,而且固溶原子與滑移位錯(cuò)的交互作用平均應(yīng)化率。低溫拉伸時(shí),合金是否出現(xiàn)“鋸齒"流變主要依賴(lài)于晶粒尺寸和退火孿晶界密度。大晶粒合金中與單個(gè)晶粒相鄰的晶粒數(shù)目越少,界面越能阻礙滑移帶的滑移,應(yīng)力越容易在孿晶界附近集中和改變合金的應(yīng)變速率,合金出現(xiàn)A類(lèi)型“鋸齒"流變行為,反之則不易出現(xiàn)“鋸齒"流變。含有鎂元素的鋁硅合金可以從中析出Al8Mg3FeSi6相,該相可使鑄件的強(qiáng)度和韌性都大幅.鐵元素在鋁硅合金中的彌散度很高,是鋁硅合金中常見(jiàn)的有害雜質(zhì)元素,一般以針狀A(yù)l9Fe2Si2相存在,它主要來(lái)源于鋁磯土中?。0引言壓鑄鋁硅合金具學(xué)性能好以及熱裂、縮松傾向小等優(yōu)點(diǎn),廣泛應(yīng)用于汽車(chē)輪轂發(fā)動(dòng)機(jī)缸體、零件等。采用普通壓鑄藝制備鋁硅合金時(shí)常通過(guò)添加銅元素來(lái)合金的強(qiáng)度,但這卻了壓鑄件的韌性。將制得的壓鑄試樣進(jìn)行固溶時(shí)效處理(530℃3h+60~100℃水淬+190℃時(shí)效),研究熱處理對(duì)合金拉伸性能的影響。

ZG1Cr24Ni20Mo2Cu3回火性作用較強(qiáng)的合金元素有;v、si、mo、w、ni、mn、co等。⑵產(chǎn)生二次硬化一些mo、w、v含量較高的鋼回火時(shí),硬度不是隨回火溫度的升高,而是到某一溫度(約℃)后反而開(kāi)始增大,并在另一更高溫度(一般為550℃左右)達(dá)到峰值,如圖1所示。這是回火的二次硬化現(xiàn)象,與回火析出物的性質(zhì)有關(guān)。①當(dāng)回火溫度低于約450℃時(shí),鋼中析出滲碳體;在450℃以上滲碳體溶解,鋼中開(kāi)始沉淀出彌散的難熔碳化物moc2、wc2、vc,使硬度重新升高,而在550℃左右沉淀完成時(shí),硬度達(dá)到峰值。鎳基單晶高溫合金具有較強(qiáng)各向以及鎳基單晶高溫合金微尺度磨削溫度場(chǎng)研究較少的情況,建立了基于ill模型的三維磨削溫度模型,并采用任意拉格朗日-歐拉法(ALE),實(shí)現(xiàn)單晶材料微磨削有限元溫度,分析微磨削中的溫度場(chǎng)分布及其變化情況,研究了不同磨削深度、磨削速度以及不同晶面{(100),(110)和(111)}對(duì)微磨削溫度的影響規(guī)律.結(jié)果顯示:微磨削高溫區(qū)發(fā)生在磨粒前表面與件的半橢圓形區(qū)域,即第Ⅱ溫度區(qū);磨削區(qū)域溫度隨著磨削深度而,隨著主軸轉(zhuǎn)速而;在鎳基單晶高溫合金不同晶面內(nèi)微磨削時(shí),(111)晶面溫度高,(110)晶面次之,(100)面微磨削溫度小。

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(2)時(shí)效溫度、時(shí)效時(shí)間,可以相含量,合金強(qiáng)度和合金塑性。隨著現(xiàn)代業(yè)技術(shù)的發(fā)展,各國(guó)都對(duì)無(wú)磁鋼進(jìn)行了廣泛的研究,了各種類(lèi)型的無(wú)磁鋼。目前國(guó)內(nèi)某廠(chǎng)生產(chǎn)的連鑄無(wú)磁夾送輥用無(wú)磁鋼牌為G2132(0Cr15Ni25Ti2Mo2AlVB),存在強(qiáng)度不夠高,使用壽命低并且生產(chǎn)成本過(guò)高的弊端。為了生產(chǎn)成本,材料的使用性能,現(xiàn)在設(shè)計(jì)了一種新型節(jié)鎳無(wú)磁鋼。通過(guò)合理的成分設(shè)計(jì)和熱處理,在生產(chǎn)成本的同時(shí),使其性能達(dá)到連鑄無(wú)磁夾送輥用無(wú)磁鋼力學(xué)性能和磁學(xué)性能的要求。G141是沉淀硬化型鎳基變形高溫合金,在650~950℃范圍內(nèi),具有高的拉伸和持久蠕變強(qiáng)度和良好的抗氧化性能。由于合金中鋁、鈦、鉬含量較高,鑄錠開(kāi)坯較困難,但變形后的材料具有的塑性,在退火狀。高合金化鎳基變形高溫合金具有良好的高溫強(qiáng)度、抗氧化性、抗腐蝕性能、抗疲勞性能、斷裂韌性、塑性等綜合性能,且在較高溫度下具有良好的性及可靠性。因此,鎳基高溫合金廣泛應(yīng)用于渦、發(fā)動(dòng)機(jī)的高溫轉(zhuǎn)動(dòng)部件。本文在重點(diǎn)基礎(chǔ)研究發(fā)展計(jì)劃“973"項(xiàng)目“高溫合金材料設(shè)計(jì)與制備的基礎(chǔ)研究"的支持下,與北京鋼鐵研究總院共同對(duì)“高合金化高溫合金塑性加中的演變機(jī)理"進(jìn)行研究,取得了如下的研究結(jié)果:(1)通過(guò)高溫壓縮模型實(shí)驗(yàn)研究G79合金、U720Li合金、G4742合金在溫度為900~1150℃,應(yīng)變速率為5×10-4~10s-1范圍內(nèi)的高溫變形行為。在R-150洛氏硬度計(jì)上進(jìn)行硬度。金相試樣在沖斷試樣上截取,腐蝕劑采用4%酒精,實(shí)驗(yàn)在xjp-6a金相顯微鏡進(jìn)行。沖擊斷口采用ZEISSEVO18型掃描電鏡進(jìn)行觀察,分析沖擊斷裂后試樣的表面形貌征。實(shí)驗(yàn)采用的熱處理藝見(jiàn)表1,淬火加熱在TS鹽浴爐中進(jìn)行,回火在YFL65/10G-GC箱式電阻爐中進(jìn)行。表1熱處理藝序熱處理藝1#890℃1h淬火+260℃2h回火2#860℃1h淬火+260℃2h回火3#830℃1h淬火+260℃2h回火4#890℃1h淬火+230℃2h回火5#890℃1h淬火+290℃2h回火6#890℃1h淬火+540℃2h回火結(jié)果表明:(1)淬火溫度高于Ac3(約810℃)低于。

本文主要介紹了合金元素在鎳基單晶合金物理化學(xué)性的作用,以及鎳基單晶合金的蠕變和疲勞性,并簡(jiǎn)單介紹了我國(guó)高溫合金的發(fā)展及其在發(fā)動(dòng)機(jī)中的應(yīng)用,后探討了鎳基單晶合金的發(fā)展趨勢(shì)并為我國(guó)更好的發(fā)展高溫合金提供一些借鑒。G4169合金是以體心四方的γ″和面心立方的γ′相沉淀強(qiáng)化的鎳基高溫合金,在-253~700℃范圍內(nèi)具有良好的綜合性能,在650℃以下的屈服強(qiáng)度居變形高溫合金的,具有良好的抗疲勞、抗輻射、抗氧化、耐腐蝕性能及良好的加性能、焊接性能和*性,能夠制造各種形狀復(fù)雜的零部件,在、核能、石油業(yè)中,在上述溫度范圍內(nèi)了極為廣泛的應(yīng)用。4試樣的顯微為鐵素體加小部分馬氏體,如圖4所示,從圖4可知,相對(duì)于3試樣,4試樣的馬氏體含量明顯,且顯微也已明顯粗化,而5試樣的顯微幾乎是單一鐵素體,晶粒已十分,如圖5所示。圖6~8分別為6~8試樣的顯微形貌,可見(jiàn)試樣均為鐵素體加馬氏體雙相,且6,7試樣的形貌差異不大,而8試樣的馬氏體形貌相對(duì)于6,7試樣來(lái)講顯得更為。淬火保溫20min的試樣與保溫10min的試樣相,中馬氏體含量略有,因此硬度值也有所,這是因?yàn)閥1cr17mo鋼并非單相的鐵素體鋼,它在熱處理中發(fā)生了相變,10min的保溫時(shí)間太短,材料奧氏體化還不充分,因此?。



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