解方法、Galilean分解方法、小渦分解方法、渦量方法(Calcagno et al., 2002)和漩渦強度方法(Swirling Strength)等(Adrian et al., 2000).流體的渦量場ω是空間x、y、z和時間坐標t的連續函數, 其值為速度v的旋度, 構成了渦量場, 渦量表達式見式(4).在二維數據計算時, 簡化了渦量, 計算公式見式(5).(4)(5)渦量方法雖然能識別出流場中的渦核, 但同時也把流場中所有的剪切運動表現出來, 因此, 渦量云圖整體顯得比較雜亂, 很難用來識別流場中的渦結構.而漩渦強度方法由于其本身已排除了剪切作用的影響, 因而能較好地識別出渦結構.漩渦強度是基于為8小時。(2)中和印染廢水的pH值往往很高，除通過調節池均化其本身的酸堿度不勻性外，一般需要設置中和池，以使廢水pH值滿足后續處理工藝的要求。(3)廢鉻液處理在有印花工藝的印染廠中，印花滾筒鍍筒時需使用重鉻酸鉀等，輥筒剝鉻時就會產生鉻污染。這些含鉻的雕刻廢水必須進行單獨處理，以消除鉻污染。具體參見污水寶商城資料或http:www.dowater。。ｃｏｍ更多相關技術文檔。(4)染料濃腳水預處理染色換品種時排放的染料濃腳水，數量較少，但濃度*，COD可達幾萬甚至幾十萬。對這一部分廢水進行單獨處理可減少廢水的COD濃度，這對Y-d,批量、多由FA逃逸導致.圖 3 不同FA條件下, 系統TN的轉化規律2.4 FA對氨逃逸的影響目前關于氨逃逸速率(FEV)測定主要有兩種方法：在生物反應器中直接加入一定量的解偶聯劑(2, 4-二硝基酚)以抑制微生物反應, 測定無生物反應影響下的氨逃逸量與時間的關系; 在相同試驗條件下, 在無生物的反應器中直接加入水和NH4+-N在同等T、曝氣等條件測定氨逃逸量與時間的關系.本試驗采用方法測定氨逃逸速率.具體如下：本試驗基于無活性反應器試驗獲得, 選取與試驗過程相同的SBR反應器, 在設定相同的FA濃度、曝氣強度、進水NH4+-N濃度、溫度、pH以及配水等條件下, 測 7所示.圖 7 二級出水氯消毒過程中AOC變化規律可以發現, 二級出水在氯消毒過程中AOC水平均有不同程度的增長, 消毒5 min時增長較為顯著, 與5 min時氯消耗、UV254變化、三維熒光強度變化顯著的結論相*, 說明AOC的增長可能是由于氯與再生水中的有機物發生了反應.30 min內整體上呈現出先增長后降低的趨勢, 推測可能由于加氯后5 min中, 水樣中的大分子有機物首先和氯反應, 被氧化分解為易被細菌吸收利用的小分子有機物, AOC迅速增長, 而在5~30 min內, 小分子有機物又繼續和氯反應, AOC又有一定的下降, 但下降后的AOC水平仍高于消毒前的AOC水
應(k < 1×106 L?mol-1?s-1), 但基本上不與HO?反應(Buxton et al., 1988).總的來說, 陰離子的抑制能力與其跟HO?的反應速率常數有關, 并且該反應速率越大, 陰離子的抑制能力越強, 這也驗證了體系中的HO?是導致CAP降解的主要活性粒子.如廢水中與HO?反應速率常數較大的陰離子(如NO2-、I-和Br-)濃度較大, 需要提前處理, 否則將影響電子束輻照的處理效果.3.3.2 HA的影響HA是天然有機質的主要成分, 由圖 4可知, HA的加入能夠影響CAP的去除.隨著HA初始濃度從0 mg?L-1增加至50 mg?L-1, CAP的降解速率從0.66 kGy-1下降至0.45 kGy-1.HA含有大量的羧基極材料耗量大，需直流電源，適宜于小量廢水處理。(5)吸附法：吸附法對印染廢水的COD、BOB色去除十分有效，由于活性炭吸附投資較大，一般不優先考慮，近年來有泥煤、硅藻土、高嶺土等活性多孔材料代替活性炭進行吸附的，對印染廢水宜選用過濾孔發達的活性吸附材料。(6)氧化脫色效率低，僅40%～50%，混凝脫色效率較高，達50%～90%之間，但用這些方法處理　　截止到15日,全國高爐開工率75.8%,比上周下降0.2個百分點,繼續下降,唐山地區高爐開工率80.5%,與上周持平。14日Mysteel檢測的全國139家建材企業生產情況調查統計,顯示螺紋鋼產能利用率71.7%,周環比增加1.1%,線材周產能利用率63.5%,增加0.9%。行可靠，不易發生污泥膨脹。污水處理廠設備種類和數量較少，控制系統簡單，運行安全可靠。(5)污泥產量低，性質穩定。3.3曝氣方式的選擇由于小區大都是居民居住區，對環境的要求比較高，因此污水廠建設時應充分考慮噪音擾民問題和污水廠操作人員的工作環境，采用水下曝氣機代替傳統的鼓風機曝氣可有效解決噪音污染。另外，由于CASS工藝*的運行方式，采用水下曝氣機可省去復雜的管路及閥門，安裝、維修方便，使用靈活，可根據進出水情況開不同的臺數，在保證效果的條件下，達到經濟運行的目的。3.4撇水方式的選擇撇水機是CASS工藝的關鍵組滿足可操作性和經濟性的要求，水解酸化就是一種很好的處理方式。有學者利用水解MBR工藝進行處理，結果顯示，在水解酸化段處理5h之后，廢水中CODCrBOD5從原先的0.11上升到了后來的0.31，系統也更加的穩定。此外，焦化廢水的成分復雜，在下一階段下，應該積極利用優勢菌種與新型反應器來提高處理效果。在深度處理工藝的選擇上，可以根據水質情況與排放標準來決定，如果深度處理效果較好，可以不采用后續處理法，后續處理法方便，需要進一步開發高效混凝沉淀技術，推行價格低廉的再生吸附劑，解決成本高、經濟性能不理想的問題。具體參見污水 擬合程度越好.通過模型算得的角毛藻在Cd2+初始濃度為10、100和500 mg?L-1下的理論平衡吸附量分別為6.22、93.54和303.03 mg?g-1(表 1), 與實際平衡吸附量6.25、92.81和275.25 mg?g-1相差不大.相似地, 菱形藻和海鏈藻在不同Cd2+初始濃度下的理論平衡吸附量亦與實際平衡吸附量接近(表 1).這些結果說明這3種海洋硅藻對Cd2+的吸附過程較好地符合Pseudo二級模型所描述的吸附過程, Cd2+吸附反應的速率限制步驟可能是化學吸附過程, 每一種硅藻表面與Cd2+之間有化學鍵形成或者發生了離子交換過程.圖 4不同Cd2+初始濃度下3種硅藻吸附Cd2+的Pseudo二
"1.1實驗用水Fenton試劑在處理廢水過程中除具有氧化作用外，還兼有混凝作用，因此脫色效率較高近年來在染料及廢水的脫色處理中得到了日益廣泛的應用，傳統的H2O2氧化目前都以Fenton試劑的形式出現為了全面了解Fenton試劑對各種染料的脫色能力，KuoWG選用了覆蓋90％常用染料品種的代表性化合物進行模擬研究結果表明，在酸性條件下(pH<3)，平均脫色率町達97％，COD去除率亦可達90％高級氧化法脫色被認為是一種很有前途的方法所謂高級氧化法如UV+H2O2、UV+O3因為在氧化過程中產生羥基自由基，其強氧化性使染料廢水脫色經研究發現它對偶氮染料的脫色很有效在實際生產中與某些化學輔助劑會提高脫色效果．而且UV+H2O2方法處理偶氮型活性染料產生的降解產物對環境*無害近的研究發現二氯二嗪基型偶氮類活性染料使用UV+H2O2方法脫色也有很好的效果高級氧化法的一個嚴重不足之處是處理費用較高從而限制了它的廣泛使用"水主要來源于硝化段、氧化段生產過程和反應后分層洗滌工序以及廢氣吸收產生液和地面沖洗水，總排水量為400m3d，不同環節產生的廢水水質如表1所示。表1不同環節廢水的水質由于生產工藝的不穩定性以及反應不*性，從而導致對硝基苯乙酮廢水成分復雜，主要含有乙苯、(鄰、間)對硝基乙苯、硝基*和硝基苯甲酸等多種硝基苯類化合物。為了使對硝基苯乙酮生產廢水水質達到該公司所在園區管網接收標準，研究了預處理工藝及相關預處理反應條件。鑒于上述對硝基苯乙酮生產廢水特性，研究擬采用混合酸析—Fenton催化氧化法—水解酸化—AO—臭氧氧H(7.58.66)值.隨著運行周期的增加, 曝氣開始和結束時NH4+-N濃度均呈現增加的趨勢[圖 1(a)].這是由于相同硝化反應時間內隨著進水NH4+-N濃度增加導致曝氣結束時NH4+-N未反應*.從圖 1(b)可以看出, 隨著FA濃度的增加, NH4+-N去除量同時逐漸增加.在FA濃度逐漸增加的整個過程中, NH4+-N去除率隨著FA濃度的升高而下降, 當FA濃度增加到10 mg?L-1時, NH4+-N去除率開始下降.表明FA對AOB的活性開始產生抑制, 而文獻資料報道[4], 能夠抑制AOB的FA濃度的抑制范圍是10~150 mg?L-1, 因此支持本現象.不同FA濃度條件下, 去除率(ARE)變化顯著, 表明FA濃度石墨烯的特征褶皺出現(圖 1c)，表明EDTA-2Na的加入對氧化石墨烯和殼聚糖復合材料的形態結構有所改善.圖 2為CS、GC和GEC的透射電鏡(TEM)圖，可以看出，CS(圖 2a)的TEM圖與GC(圖 2b)和GEC(圖 2c)的TEM圖明顯不同，對比在相同放大倍數下的CS結構(圖 2a)與GEC結構(圖 2c)，不難看出復合后的材料具有更好的形貌結構，進一步說明GO的引入明顯地改善了CS的形態結構.圖 1 CS(a)、GC(b)、GEC(c)的掃描電鏡圖圖 2 CS(a)、GC(b)和GEC(c)的透射電鏡圖圖 3是CS、GC、GEC的X射線衍射圖譜，從圖中可以看出，GC和GEC在2θ=20.3°和10.8°處分別出現了殼聚糖
吸附過程, 對Cu2+的吸附較Zn2+更為明顯.整個吸附過程都大致可以分為3個階段：?