一部分, 把氣液雙流體模型應用于氣、固、液三相流, 模擬和模型準確度不高, 均不能較真實地反應液相流態.粒子圖像測速技術(Particle Image Velocimetry, 簡稱PIV)作為一種對流場無干擾的瞬態全流場測試手段, 既具備單點測量技術的分辨率和精度, 又能獲得流場的整體結構和瞬態圖像.PIV的基本原理是在流場中布撒一些與流體跟隨性良好且具有良好的示蹤性和反光性的示蹤粒子, 用激光照射所測區域, 使用CCD相機獲取示蹤粒子的瞬時運動圖像, 設置適當的跨幀時間, 對拍攝的兩幅連續的圖像進行互相關計算, 根據兩幀圖像的位移和時間間隔, 從而得到流萃取, 依次用5 mL二氯甲烷、5 mL丙酮、10 mL甲醇和10 mL超純水活化C18固相萃取小柱.以10 mL?min-1的流速富集完成后, 用氮氣干燥(同時抽真空)固相萃取柱45 min, 之后用3 mL丙酮和3 mL二氯甲烷洗脫固相萃取柱中的目標化合物于濃縮管中, 后用氮氣濃縮洗脫液至0.5 mL, 加入相應內標物, 定容后用GC-MS(Aglient, 78905975C, USA)進行分析.有機氯和有機磷的內標分別為五氯硝基苯和磷酸三苯酯, 替代物分別為十氯聯苯和1, 3-二甲基-2-硝基苯.OCPs主要檢測六六六(HCHs, 包括α-HCH、β-HCH、γ-HCH和δ-HCH共4種)、滴滴涕(DDTs, 包括p, p′-DDE、p,  7所示.圖 7 二級出水氯消毒過程中AOC變化規律可以發現, 二級出水在氯消毒過程中AOC水平均有不同程度的增長, 消毒5 min時增長較為顯著, 與5 min時氯消耗、UV254變化、三維熒光強度變化顯著的結論相*, 說明AOC的增長可能是由于氯與再生水中的有機物發生了反應.30 min內整體上呈現出先增長后降低的趨勢, 推測可能由于加氯后5 min中, 水樣中的大分子有機物首先和氯反應, 被氧化分解為易被細菌吸收利用的小分子有機物, AOC迅速增長, 而在5~30 min內, 小分子有機物又繼續和氯反應, AOC又有一定的下降, 但下降后的AOC水平仍高于消毒前的AOC水
.0%；沖擊負荷對出水COD去除沒有影響，這說明系統的穩定性和可靠性。試驗結果如圖2所示。從運行結果看，國產膜分離性能良好，運行過程中無剩余污泥排放，MLSS變化如圖3所示。 2.3 出水細菌總數平板記數法檢測出水細菌總數共三次(前期、中期、后期)，細菌總數均＜10個mL，見表4.試驗結果表明，采用膜生物反應器后，出水不需消毒，可直接回用。表4 不同運行時間的細菌分析結果運行時間（d）251106出水細菌總數（個mL)8032.4 出水濁度出水濁度的分布如表5所示。95%的出水濁度＜1.0NTU。試驗中濁度＞1.0NTU的情況都與裝置調整有關：重新啟動真接排放，利用好氧進一步處理。好氧采用滴濾床技術。滴濾床內填加塊狀生物活性填料載體，通過無動力自動旋轉布水器將厭氧出水均勻地灑布在滴濾床填料表面，利用自然通風進行供氧。滴濾床出水部分進行回流,以保證水力負荷及布水器轉速的需求。滴濾床的運行參數見表3。 表2 厭氧UASB運行參數表尺寸6×5×9m接種污泥濃度70gTSSL水力停留時間12 h空塔上流速度0.6mh有機負荷2.0kgm3.d運行溫度37℃CODCr去除率85%有效體積率67%表3 滴濾床運行參數表尺寸φ6×6 m有效容積120m3過濾速度1 mh布水器轉速3 轉分鐘有機負荷0.4 kgm3.dCODCr去除率45%回al., 2015).這可能是加入的Na+、Ca2+及Mg2+與重金屬離子競爭硅藻干粉表面的吸附位點, 使其與重金屬離子的結合受阻(Kumar et al., 2015).另外, NaCl中的Cl-可能與Cd2+發生作用生成CdCl2、CdCl3-或CdCl42-配合形態的Cd, 從而減弱菱形藻表面活性基團與Cd的結合程度.圖 9鹽濃度(a)、濁度(b)和腐植酸濃度(c)對菱形藻吸附Cd2+的影響3.3.2 濁度對吸附性能的影響菱形藻對Cd2+的吸附量隨濁度的變化如圖 9b所示, 菱形藻的吸附量隨濁度的升高而下降, 其中吸附量在濁度為0~2 NTU的下降幅度大, 而后隨著濁度的進一步增大無明顯減小.由此可見, 濁度對硅藻AM對水樣中Cu(Ⅱ)去除率高, 故采用反應物MPAM濃度0.5%、反應物比例1:3、反應介質pH值4.0作為后續響應面實驗設計的中心點, 以此確定優響應區域.3.3 響應面法確定MAMPAM優制備條件3.3.1 CCD實驗方案設計根據Plackett-Burman實驗結果篩選出的主要影響因素和陡爬坡實驗確定的水平中心點對MAMPAM制備條件中的主要影響因素進行編碼, 以+α、+1、0、-1、-α(α取1.682)代表各因素的水平值, 采用響應面法中CCD模型進行實驗方案設計(杜鳳齡等, 2015;Bhagwat et al., 2015), 實驗因素編碼及水平見表 5.表 5 CCD實驗因素編碼及水平3.3.2 CCD實驗結果及燒5 h, 即制得載鎂天然沸石復合材料(記為NZ-MgO).1.2.2 實驗方法取一定質量的NZ-MgO材料, 投加到裝有100 mL氮磷混合模擬廢水的250 mL錐形瓶中, 其中氨氮和磷酸鹽的初始濃度皆為60 mg?L-1, 將其置于恒溫震蕩培養箱中于25℃以180 r?min-1轉速反應8 h, 取溶液上清液過0.22 μm濾膜, 用分光光度法測定上清液的磷酸鹽和氨氮濃度.通過測定反應前后溶液中磷酸鹽和氨氮的濃度, 計算單位吸附量.1.2.3 分析方法(1) 溶解性磷酸鹽濃度測定采用GB11893-89鉬酸銨分光光度法; 氨氮濃度測定采用GB11893-89納氏試劑分光光度法.(2) 單位吸附量的計算：反應平水處理廠沉淀池回流污泥中選育, 于2014年由實驗室分離純化獲得, 將這種細菌馴化后制成20 g?L-1的菌懸液保存在4 ℃冰箱中備用.由圖 1可知, 固定脫水處理較好地保持了苯胺黑藥降解菌的形態, 呈短棒狀結構, 平均粒徑約為649.7 nm, 長度約為1.67 μm.經16S rRNA測序, 確定該降解菌為死亡谷枯草芽孢桿菌Bacillus vallismortis(宋衛鋒等, 2012), 對苯胺黑藥有優異的降解性能.圖 1 試驗所用苯胺降解菌掃描電鏡照片2.2 培養基無機鹽培養基：1.6 g磷酸二氫鉀, 0.4 g*, 0.06 g*, 0.001 g氯化鈣, 1.0 g氯化銨溶, 1 L蒸餾水.富集培養基： 擬合程度越好.通過模型算得的角毛藻在Cd2+初始濃度為10、100和500 mg?L-1下的理論平衡吸附量分別為6.22、93.54和303.03 mg?g-1(表 1), 與實際平衡吸附量6.25、92.81和275.25 mg?g-1相差不大.相似地, 菱形藻和海鏈藻在不同Cd2+初始濃度下的理論平衡吸附量亦與實際平衡吸附量接近(表 1).這些結果說明這3種海洋硅藻對Cd2+的吸附過程較好地符合Pseudo二級模型所描述的吸附過程, Cd2+吸附反應的速率限制步驟可能是化學吸附過程, 每一種硅藻表面與Cd2+之間有化學鍵形成或者發生了離子交換過程.圖 4不同Cd2+初始濃度下3種硅藻吸附Cd2+的Pseudo二
始濃度為10、100、500 mg?L-1條件下的平衡吸附量分別為6.25、92.81、275.25 mg?g-1; 菱形藻分別為6.26、93.77、303.75 mg?g-1;海鏈藻分別為5.69、87.08、244.36 mg?g-1.圖 1不同Cd2+初始濃度下3種海洋硅藻對Cd2+吸附量隨時間的變化(a.角毛藻, b.菱形藻, c.海鏈藻)3.1.2 初始濃度對吸附性能的影響由圖 2可以看出, 3種硅藻藻粉(角毛藻、菱形藻和海鏈藻)在不同溫度下對Cd2+的吸附容量均隨著初始濃度的升高而增加, 后趨于穩定.同時, 一系列初始濃度下, 角毛藻與菱形藻對Cd2+的吸附容量在低溫(15 ℃)均處于較低水平, 隨著溫度的升高(15~25 ℃)而的是只有零點幾納米大小的無機離子和有機小分子; 超濾對于COD和BOD去除率較低，反滲透對于COD和BOD去除率大為提高。反滲透膜在高壓情況下只允許水分子通過，而不允許鉀、鈉、鈣、鋅等離子及病毒、細菌通過，所以它能獲得高質量的純水。切削液中含表面活性劑的廢水、油以微米級的顆粒存在，分離難度大。超濾法可不需破乳，通過滲透膜將大分子量的油滴和水分開，使油水分離，出水油含量小于10mgL。超濾非常適合去除油、脂和懸浮固體，但無法萃取已溶解的固體物。 超濾法每天大約可處理190-56800L的廢水，過程相對簡單，一般的廢水處理多采用理效果明顯優于A水廠的常規處理工藝, 然而出水中仍有抗生素檢出, 且濃度范圍為4.00~78.31 ng?L-1.(2) 給水管網中抗生素分布的分析結果表明：除羅*的檢出率為75.0%外, 其余9種抗生素均為100.0%檢出.單種抗生素濃度范圍為nd~348.99 ng?L-1, 其中磺胺類占抗生素總量的36.89%.給水管中的抗生素濃度隨輸送距離的增長而逐漸降低.抗生素在管網中衰減系數為* < 四環素類抗生素 < 喹諾酮類抗生素 < * < 磺胺類抗生素.(3) 依據不確定性分析法對10種抗生素通過飲水和皮膚接觸兩種途徑的健康風險進行評價, 飲水途徑中四環素、*度隨進水流量的增加呈增加趨勢.從圖 2b可以看出, 進水流量為50 L?h-1時, 降流區填料濃度隨曝氣強度的增加而增長, 曝氣強度為1.05 m3?h-1時, 降流區填料濃度達到峰值;曝氣強度分別為0.25、0.65、0.85和1.05 m3?h-1時, 填料濃度隨流化床高度的降低而下降.進水流量為200 L?h-1時, 降流區填料濃度隨曝氣強度的增加呈先上升后下降趨勢;曝氣強度分別為0.25、0.45、0.65和0.85 m3?h-1時, 填料濃度隨流化床高度的降低呈先下降后上升趨勢.降流區在相同曝氣強度的工況下, 流化床填料濃度隨進水流量的增加呈增加趨勢.圖 2 填料濃度隨高度變化的曲線圖石墨烯的特征褶皺出現(圖 1c)，表明EDTA-2Na的加入對氧化石墨烯和殼聚糖復合材料的形態結構有所改善.圖 2為CS、GC和GEC的透射電鏡(TEM)圖，可以看出，CS(圖 2a)的TEM圖與GC(圖 2b)和GEC(圖 2c)的TEM圖明顯不同，對比在相同放大倍數下的CS結構(圖 2a)與GEC結構(圖 2c)，不難看出復合后的材料具有更好的形貌結構，進一步說明GO的引入明顯地改善了CS的形態結構.圖 1 CS(a)、GC(b)、GEC(c)的掃描電鏡圖圖 2 CS(a)、GC(b)和GEC(c)的透射電鏡圖圖 3是CS、GC、GEC的X射線衍射圖譜，從圖中可以看出，GC和GEC在2θ=20.3°和10.8°處分別出現了殼聚糖
吸附過程, 對Cu2+的吸附較Zn2+更為明顯.整個吸附過程都大致可以分為3個階段：?