導體線芯中銅絲可以采用鍍錫電纜安裝敷設溫度應不低于-25℃。 ZC-GGR、ZA-AGRP、ZA-KGGP、ZA-YGCP、ZA-YGGP、ZA-JGGP、ZA-KFGP、ZA-JFGP、ZA-YFGP、ZA-FGRP、ZA-GGRP、于交流額定電壓0.6/1KV及以下固定敷設用動力傳輸線或移動電器用連接電纜，ZR-KFGP2/22、ZR-JGGP2/22、ZR-YFGP2/22/R-DJFPGP22、ZR-DJFP2GP2/22、JFPGP22、JFP2GP2/22、DJFPGPR22、DJGGPR22、DJFGPR22、DJGPGR22、DJFPGR22、DJGPGRP22、JFGRP22、ZR-YJGP屏蔽硅橡膠電纜型號DJGPVFP、DJGPVFR、DJGPVFPRZ、DJGVFP、KGVF、KGVFR、KGVFP、ZR-JGGP、ZR-KFGP、ZR-JFGP、ZR-KGGP2、ZR-YGCP2、我們采用多股細絞和精絞成束細一級無氧銅絲作導體，符合DIN VDE 0295 等級6，絕緣選用PVC T12符合DIN VDE 0281之第1部分，PVC護套 TM2符合DIN VDE 0281之第1部分,并做特殊的結構設計、機械及電氣電氣性能計算和使用場合模擬試驗。額定電壓： U0/U ≤ 0.75mm2       300/500 V
≥ 1.0 mm2       450/750 V
測試電壓 U ：3000V 符合DIN VDE 0281 第2部分
持續運動時的zui小彎曲半徑：  7.5 × 電纜外徑
溫度范圍： 移動安裝：-5℃～ +70℃   ZR-YJGP屏蔽硅橡膠電纜型號    固定安裝：-30℃～ +70℃

應變速率較高時(>1s<'-1>)動態再結晶晶粒呈項鏈狀沿原始β晶界分布沿晶界析出的Ti<,5>Si<,3>顆粒是再結晶晶粒的核心應變速率較低時(<0.1s<'-1>)發生了鋸齒狀的連續再結晶亞晶形核是其形核的主要機制。    研究了Ti40合金的開裂機理。發現低溫、高應變速率下變形以45°剪切開裂為主溫度較高時以平行于壓縮軸方向的縱裂和豆腐渣式開裂為主。V<,2>O<,5>揮發導致接近表面的晶界產生空洞是合金熱變形開裂的誘因。    揭示了Ti40阻燃合金熱變形開裂的臨界變形量與變形溫度和應變速率的關系。結果表明變形溫度越高應變速率越低材料的臨界變形量越大。發現變形溫度和應變速率的綜合作用可用單變量Zener-Hollomon因子來表示且開裂的臨界變形量與lnZ呈線性關系從而大大減少試驗次數。    基于DEFORM3D有限元平臺建立了Ti40合金等溫熱壓縮過程的有限元分析模型并對6種典型的室溫韌性開裂準則進行了分析比較。發現基于空洞長大聚合的Oyane模型可適用于Ti40阻燃合金高溫變形。阻燃劑進行了研究。

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