新樂市一體化預制泵站一體化預制泵站按照施工組裝及關安裝技術規準要求，將已進場的一體化預制泵站安裝在規定的基礎或設施上，完成找平穩固、機械裝配與設備聯接、電配線與試驗、定值調整與測試、就地和集中控制模擬動作試驗的過程，使一體化預制泵站達到試的條件。

泵站地基計算及處理

B.1　泵站地基允許承載力

B.1.1　在只豎向對稱荷載下，可按下列限制塑性開展區的公式計算：

[R1/4]=NBrBB+NDrDD+NcC　(B.1.1)

式中：[R1/4]——限制塑性變形區開展深度為泵房基礎底面寬度的1/4時的地基允許承載力(kPa)；

B——泵站基礎底面寬度(m)；

D——泵站基礎埋置深度(m)；

C——地基土的粘結力(kPa)；

新樂市一體化預制泵站

rB——泵站基礎底面以下土的重慶力密度(kN/m)，地下水位以下取效重慶力密度；

rD——泵站基礎底面以上土的加權均勻重慶力密度(kN/m)，地下水位以下取效重慶力密度；

NB、ND、Nc——承載力系數，

 B.1.2　在既豎向荷載，且水平向荷載下，可按下式計算：

[Rh]=1/K(0.5rBNrSrir+qNqSqdqiq+CNcScdcic)　(B.1.2)

式中：[Rh]——地基允許承載力(kPa)；

K——安系數，對于固結快剪試驗的抗剪強度指標時，K值可取用2.0～3.0，（對于重慶要的大泵站或軟土地基上的泵站，K值可取大值；對于中泵站或較K值可取大值；對于中泵站或較堅硬實地基上的泵站，K值可取小值）；

q——泵站基礎底面以上的效側向荷載(kPa)；

Nr、Nq、Nc——承載力系數，

Sr、Sq、Sc——外形系數，對于矩形基礎Sr∽1-0.4·B/L，Sq=Sc∽1+0.2·B/L；

對于條形基礎，Sr=Sq=Sc=1；

L——泵站基礎底面長度(m)；

dq、dc——深度系數，dq=dc∽1+0.35·B/L；

ir、iq、ic——傾斜系數，可查表B.1.2-2；當荷載傾斜率tgδ=0時，ir=iq=ic=1；

δ——荷載傾斜角(°)。

B.1.3　在既豎向荷載，且水平向荷載下，可按下列Ck法核算泵房地基整體穩定性：

C_k={[(δ_y-δ_x)/2+τ_xy] -(δ_y+δ_x)/2*sinΦ}/cosΦ　(B.1.3)

式中：C_k——滿足限平衡條件時所必須的zui小粘結力(kPa)；

Φ——地基土的摩擦角(°)；

δ_y、δ_x、τ_xy——核算點的豎向應力、水平向應力和剪應力(kPa)，可將泵站基礎底面以上荷載簡化為豎向均布、豎向三角形分布、水平向均布和豎向半窮均布等情況，按核算點坐標與泵站基礎底面寬度的比值查出應力系數，分別計算求得。應力系數可按現行規準《水閘》SL265附表查得。

當按公式(B.1.3)計算的zui小粘結力值小于核算點的粘結力值時，該點處于穩定狀態；當計算的zui小粘結力值即是核算點的粘結力值時，該點處于限平衡狀態；當計算的zui小粘結力值大于核算點的粘結力值時，該點處于塑性變外形態。經多點核算后，可將處于限平衡狀態的各點連接起來，繪出泵房地基土的塑性開展區范圍。

泵站地基允許的塑性開展區zui大開展深度可按泵房進水側基礎邊沿下垂線上的塑性變形開展深度不超過基礎底面寬度1/4的條件控制。當不滿足上述控制條件時，可減小或調整泵站基礎底面以上荷載的大小或分布。

泵站穩定分析關數據

A.0.1　泵站基礎底面壓應力不均勻系數的允許值可按表A.0.1采用：

表A.0.1　不均勻系數的允許值

注：(1)以于重慶要的大泵站，不均勻系數允許值可按表列值適當減小。

(2)對于地基條件較好，泵房的中泵站，不均勻系數的允許值可按表列值適當增大，但增大值不應超過0.5。

(3)對于地震情況，不均勻系數的允許值可按表中殊組合欄所列值適當增大。

A.0.2　泵站基礎底面與地基之間的摩擦系數f值可按表A.0.2采用：

表A.0.2　摩擦系數f值

A.0.3　泵站基礎底面與地基之間的摩擦角Φ₀值和粘結力C₀

計算應遵守下列規定：

1 自重慶包括泵站結構自重慶、填料重量和*設備重量；

2 靜水壓力應根據各種水位計算。對于多泥沙河流，應計及含沙量對水的重慶度的影響；

3 揚壓力應包括浮托力和滲透壓力。滲透壓力應根據地基類別，各種情況下的水位組合條件，泵站基礎底部防滲、水設施的布置情況等因素計算確定。對于土基，宜采用改進阻力系數法計算；對巖基，宜采用直線分布法計算；

4 土壓力應根據地基條件、回填土性質、擋土高度、填土內的地下水位、泵站結構可能產生的變形情況等因素，按主動土壓力或靜止土壓力計算。計算時應計及填土面坡角及超載；

5 淤沙壓力應根據泵站位置、泥沙可能淤積的情況計算確定；

6 風壓力應根據當地象臺站提供的風向、風速和泵站受風面積等計算確定。計算風壓力時應考慮泵站周圍地形、地貌及附近建筑物的影響；

7 其他荷載可根據工程實際情況確定。

.2 預制泵站可能同時受各種荷載進行組合。用于泵站穩定分析的荷載組合應按表.2的規定，必要時還應考慮其它可能的不利組合。

.3 各種荷載組合情況下的泵站基礎底面應力應不大于泵站地基承載力。

土基上泵站基礎底面應力不均勻系數的計算值不應大于本規程附錄A表A.0.1規定的值。

巖基上泵站基礎底面應力不均勻系數可不控制，但在非地震情況下基礎底面邊沿的zui小應力應不小于零，在地震情況下基礎底面邊沿的zui小應力應不小于-100kPa。

3.4 荷載與揚程計算

.1 設計泵站時應將可能同時的各種荷載進行組合。

.2 泵站沿基礎底面的抗滑穩定安系數應按(5.4.2-1)式或(5.4.2-2)式計算：

K_c=fΣG/ΣH　 (5.4.2-1)

K_c=f′ΣG+C₀A/ΣH　 (5.4.2-2)

式中　K_c——抗滑穩定安系數；

ΣG——于泵站基礎底面以上的部豎向荷載（包括泵站基礎底面上的揚壓力在內，kN）；

ΣH——于泵站基礎底面以上的部水平向荷載(kN)；

A——泵站基礎底面積(m)；

f——泵站基礎底面與地基之間的摩擦系數，可按試驗資料確定；當試驗資料時，可按本規準附錄A表A.0.2規定值采用；

f′——泵站基礎底面與地基之間摩擦角Φ₀的正切值，即f'=tgΦ₀；

C₀——泵站基礎底面與地基之間的面積粘結力(kPa)。

對于土基，Φ₀、C₀值可根據室內抗剪試驗資料，按本規準附錄A表A.0.3的規定采用；對于巖基，Φ₀、C₀值可根據野外和室內抗剪試驗資料，采用野外試驗峰值的小值平均值或野外和室內試驗峰值的小值平均值。

當泵站受雙向水平力時，應核算其沿協力方向的抗滑穩定性。

當泵站地基力層為較深厚的軟弱土層，且其上豎向荷載較大時，尚應核算泵站連同地基的部分土體沿深層滑動的抗滑穩定性。

對于巖基，若不利于泵站抗滑穩定的緩傾角軟弱夾層或斷裂面存在時，尚應核算泵站可能組合滑裂面滑動的抗滑穩定性。

.3　預制泵站基礎底面應力應根據泵站結構布置和受力情況等因素計算確定。

1　對于矩形或圓形基礎，當單向受力時，應按(5.4.3-1)式計算：

P_maxmin=ΣG/A±ΣM/W　（.4-1)

式中：P_maxmin——泵站基礎底面應力的zui大值或zui小值(kPa)；

ΣM——于泵站基礎底面以上的部豎向和水平向荷載對于基礎底面垂直水流向的形心軸的力矩 (kN·m)；

W——泵站基礎底面對于該底面垂直水流向的形心軸的截面矩(m)。

2　對于矩形或圓形基礎，當雙向受力時，應按(5.4.3-2)式計算：

P_maxmin=ΣG/A±ΣMx/±ΣMy/Wy　 （.3-2)

式中：ΣM_x、ΣM_y——于泵站基礎底面以上的部水平向和豎向荷載對于基礎底面形心軸x、y的力矩 (kN·m)；

W_x、W_y——泵站基礎底面對于該底面形心軸x、y的截面矩(m)。

.4 　設計揚程應按設計流量時的集水池水位與出水管水位差和水泵管路的水頭損失以及安水頭確定。在設計揚程下，應滿足泵站設計流量要求。

.5　平均揚程可按(5.4.5)式計算加權平均凈揚程，并計入水力損失確定；或按泵站進、出平均水位差，并計入水力損失確定。

H=ΣH_iQ_it_i/ΣQ_it_i　(.5)

式中　H——加權平均凈揚程(m)；

H_i——i時段泵站進、出水水位差(m)；

Q_i——i時段泵站提水流量(m/s)；

t_i——i時段歷時(d)。

在平均揚程下，水泵應在區工作。

.6　zui高揚程應按泵站出水zui高水位與進水池zui低水位之差，并計入水力損失確定。

.7　zui低揚程應按泵站進水zui高水位與出水zui低水位之差，并計入水力損失確定。

 地下水對預制泵站筒體壁的規準值應按下列規定確定：

1 預制泵站筒體壁上的水壓力按靜水壓力計算；

2 水壓力規準值的相應設計水位，應根據勘察部門和水文部門提供的數據采用。對于可能出現的zui高和zui低水位，應綜合考慮一段時間變化及工程設計基準期可能的發展趨勢確定；

3 水壓力規準值的相應設計水位，應根據對結構的荷載效應確定取zui高水位或zui低水位。當取zui高水位時，相應的準*值系數可取平均水位與zui高水位的比值；當取zui低水位時，相應的準*值系數應取1.0。