景區污水處理設備
一體化生活污水處理設備工藝流程圖：
化糞池—格柵井—調節池—水解酸化池—接觸氧化池—沉淀池—污泥池—清水池—出水外排出水水質達到《污水綜合排放標準》（GB所要求的一級排放標準。省時間無需專人看守，全自動運行省錢、省心。
針對原水是處于還原狀態(缺氧)且含有二價鐵、錳和硫化氫及氨鹽的反滲透預處理系統設計
當將反滲透系統處理處于還原狀態、且含有鐵錳離子的原水時，設計者更應該注意防止鐵錳氧化物形成的膜污染。這是因為原水在經過預處理氧化工藝處理后-即當水中氧含量在5PPM以上時，二價鐵、錳離子會變成不溶性氫氧化物的溶膠，雖然一般情況下通過混凝、沉降及介質過濾等組合工藝可將該類污染物去除。然而，在實際的反滲透水處理工程中，鐵在反滲透膜系統中污堵的產生案例往往很多。多年的工程實踐表明，當原水PH值為7.7以上時，即便反滲透給水中鐵含量為0.1PPM、且在SDI測試值小于5的情況下，也可能發生鐵的膜污染問題，這是因為鐵的氧化速率與鐵含量，水中溶解氧的濃度及PH值等因素密切有關，所以在預處理系統中應注意對原水中鐵離子含量的控制。工程實踐證明：一般情況下，原水PH值較低時，反滲透給水中鐵離子的允許含量可以稍高：在原水PH值<6.0，溶解氧含量<0.5ppm，原水鐵含量在4ppm以下時，反滲透膜系統基本上不可能發生鐵污染；當原水溶解氧含量在0.5- 5ppm之間，PH為6.0-7.0時，水中鐵離子的安全允許含量應在0.5ppm以下；當原水溶解氧含量為5ppm以上，且PH >7.7時，反滲透給水中的鐵離子的安全允許濃度僅為0.05ppm。另外，在處理含鐵的地下水對原水進行氧化處理時，請勿采用加氯工藝，因為水中的鐵在被氯化時所形成的膠體鐵很難去除，進而對反滲透膜形成污染。

地下水中硫化氫可以通過氯化及氧化的方法將之去除，但該方法的實際效果與被處理水源的PH值密切相關。在原水PH低于6.4時，原水加氯可使硫化氫轉變成硫酸成分存在與水中；但在原水PH值高于6.4時，在對原水氯化過程中，會有一部分硫化氫被氧化成膠體硫。工程實踐證明：在PH為7~10時，兩種反應成分約各占50%。然而，一旦原水系統中有膠體硫形成就非常難以去除，其對反滲透膜的污染較大，所以在實際反滲透工程應用中要特別謹慎。
另外，也可以使原水在進入反滲透系統之前，采用脫氣或氣提的方法將原水中的大部分硫化氫去除。
9)針對原水中可能含有微量油和脂的反滲透預處理系統設計
在反滲透給水中不能含有油和脂，因為原水中油和脂的存在均可能會使反滲透膜的芳香聚酰胺活性層在應用過程中發生化學降解，并引起膜性能的退化，同時，油脂在膜表面上的附著更容易使水中的其它污染物在膜表面滯留，從而引起反滲透膜的其它污染。
在進行反滲透系統設計時，當給水中油和脂的含量在0.1PPM以上時，就應根據具體情況選擇油水分離、化學凝聚、活性炭吸附過濾或超濾膜分離等工藝對其進行去除。
景區污水處理設備通過分析3座大型城市污水處理膜生物反應器(MBR)處理工程(>10000m3/d)的長期運行情況(>3年)及NaClO離線清洗效果，試圖建立兩種方法對膜壽命進行預測，即基于實際平均比通量下降趨勢的膜壽命預測(Tlife-1)和基于離線清洗前后膜滲透性恢復情況的膜壽命預測(Tlife-2)。結果顯示，對于同一座MBR工程，Tlife-2略大于Tlife-1，但當膜運行時間達到Tlife-1時，實際產水量已無法達到要求，因此Tlife-1更具有實際工程意義。另外，對其中1座MBR工程平均比通量和累積化學清洗強度的關系進行分析，結果表明化學清洗是膜壽命的重要影響因素，發現可能存在zui大化學清洗強度，預示膜壽命終結，有助于膜清洗方案的優化。

1、膜壽命定義
膜壽命一般定義為從開始使用到由于膜性能下降、破損、膜框架以及設備老化等原因引起的MBR工藝無法穩定運行(比如出水水質、產水量等無法達到設計要求)或能耗和成本超過設計預期時的運行時間。
2、MBR工程概況及數據分析方法
2.1工程概況
選擇3座處理城市污水的大型MBR工程進行調查。建設時間zui早的A廠是在已有二級生物處理出水之后增設的MBR工程，于2006年開始運行，至2012年對膜進行部分更換，運行6年以上。B和C廠均為與厭氧/缺氧生物脫氮除磷耦合的MBR工程，運行時間分別為4年和5年。3個MBR工程的基本信息如表1所示，均采用A廠家提供的聚偏氟乙烯(PVDF)中空纖維膜組件，膜孔徑為0.4mm
城市污水膜生物反應器處理工程中膜壽命預測
2.2化學清洗方案的調查
對C工程的化學清洗方案進行調查，包括在線清洗和離線清洗所使用的堿洗劑NaClO的濃度、清洗頻率以及清洗時間，如表2所示。在線清洗頻率以季度為單位進行次數求和，離線清洗頻率以年為單位進行次數求和，清洗劑濃度和清洗時間均為單次清洗數據。