收費設備污水處理成套設備
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膜生物反應器（MBR）將傳統的生物處理工藝與膜分離技術結合，通過膜對微生物的截留作用延長了污泥齡，有利于增殖緩慢的硝化菌的生長富集，提高硝化效率。鑒于MBBR和MBR工藝具有上述優勢，并考慮到采用前置反硝化工藝可以有效利用厭氧處理出水中剩余的有機碳源，筆者采用缺氧/兩級好氧MBBR—MBR組合工藝對垃圾焚燒廠瀝濾液厭氧出水進行處理，考察該工藝的運行效能，為垃圾瀝濾液處理工藝的選擇提供新的依據。
好氧反應器中TN的降低可能是因為微生物的同化作用，還可能是因為發生了同步硝化反硝化。
1進水pH的影響
A、B階段的進水流量為1.26L/d，進水NH4+-N約為1000mg/L，碳氮比為5~6。改變進水的pH，考察其對氨氮去除效果的影響，即A階段進水pH用稀H2SO4調節至7.0左右，B階段進水不調節pH，pH為8.5左右。圖2表明，進水pH的變化對NH4+-N總去除率影響不明顯，均能達到99%左右。
但通過測定各反應器內的pH發現，MBBR1、MBBR2和MBR反應器中的pH已分別由A階段的8.5、8.35和8.5左右升高至B階段的8.75、8.65和8.7左右。與此同時，MBBR2出水中的NH4+-N平均質量濃度也由A階段的18.5mg/L升高至42.0mg/L。由于MBBR2出水NH4+-N比較低，MBR硝化效果基本未受影響。一般亞硝酸菌適宜的pH為7.0~8.5，硝酸菌適宜的pH為6.0~7.5。而B階段各反應器內pH升高至8.5以上，對硝化過程不利。因此，在后續實驗中系統進水pH預先調節至中性。
2碳氮比的影響
D、E階段進水為未經稀釋的垃圾瀝濾液厭氧處理出水，碳氮比分別為5.1~6.8、3.2~4.2。由圖2可見，D階段NH4+-N處理效果呈下降趨勢，第53天系統的NH4+-N總去除率降至89.9%，這可能是因為D階段進水COD過高（約10000mg/L），對兩級好氧MBBR的硝化過程產生不利影響。當E階段降低碳氮比（即COD降至6500mg/L左右）后，系統的處理效果逐漸恢復，NH4+-N總去除率約為99%。
因此，垃圾瀝濾液高濃度的NH4+-N決定了該系統應在較低碳氮比下運行。由圖3可知，E階段系統的TN總去除率約為81%，其中缺氧MBBR出水中NO2--N接近0，NO3--N約為5mg/L，說明盡管碳氮比較低，但碳源對于反硝化作用而言仍比較充足。一般認為，每*反硝化1g硝氮需消耗3.7~6.6gCOD，反硝化1g亞硝氮則僅需消耗1.8~2.5gCOD。E階段MBBR2和MBR中的亞硝氮積累率分別達到90%、80%左右，這是系統在較低碳氮比下獲得較高TN去除率的重要原因。
3進水NH4+-N的影響
比較A、C、E3個運行階段的NH4+-N處理效果可以發現（見圖2），在實驗條件下，進水NH4+-N對系統處理效果的影響較小，穩定運行時出水NH4+-N＜15mg/L。C階段中第31~34天出現NH4+-N去除率突然下降的情況，這是由于當時MBR的曝氣泵出現故障，曝氣量降低導致反應器中的DO降低至1~2mg/L。當DO恢復至>3.5mg/L后，NH4+-N總去除率迅速回升至99%以上。
不同進水NH4+-N濃度下，MBBR2在A階段的亞硝氮平均積累率為73.3%，C階段和E階段>90%；MBR中的亞硝氮積累率由A階段的＜10%逐漸上升至E階段的80%左右。據報道，硝酸菌和亞硝酸菌的適宜pH分別為6.0~7.5、7.0~8.5〔13〕，其受抑制的游離氨（FA）質量濃度分別為0.1~1.0、10~150mg/L。
因此認為兩個反應器中亞硝酸鹽積累越來越明顯是因為長期在pH>8.0、FA>1mg/L的環境下運行。第31~34天，MBR積累率突然升高是由前述DO變化造成的。因為亞硝酸菌和硝酸菌的溶解氧飽和常數一般分別為0.2~0.4、1.2~1.5mg/L，在低DO下亞硝酸菌的生長速率大于硝酸菌的生長速率，亞硝化過程占優。

此外，MBBR2接入系統前亞硝氮積累率為85%左右，這是MBBR2在運行初期就有明顯亞硝酸積累的主要原因之一。MBR在A運行階段亞硝氮積累率較低可能是因為該階段進水NH4+-N相對較低，MBBR2出水NH4+-N平均已降至16.5mg/L，導致MBR中可利用的亞硝化過程的底物（NH4+-N）很少，主要發生NO2--N氧化為NO3--N的反應，而且MBR接入系統前亞硝氮積累率僅為15%左右。隨著進水NH4+-N增加，MBBR2出水中NH4+-N也相應升高，這是運行后期MBR實現短程硝化的必要條件之一。
綜上，在進水流量為1.0L/d，pH約為7.0，COD約為6500mg/L，好氧MBBR、MBR中DO為3~4.5mg/L的條件下，即使進水NH4+-N高達1650mg/L左右，組合工藝對NH4+-N和TN的去除率仍能達到約99%和81%，出水NH4+-N質量濃度低于15mg/L，缺氧/兩級好氧MBBR—MBR組合工藝能夠有效去除垃圾瀝濾液厭氧處理出水中的高濃度NH4+-N。而且在MBBR2和MBR中實現了短程硝化，降低了反硝化對碳源的需求量，系統無需外加碳源。鈣離子對膜生物反應器會產生很嚴重的污染;當原料液中存在0.5mmol/l的Ca2+時，其平均粘附力為0.66mN/m，是不存在Ca2+時粘附力的2倍，通量較不存在Ca2+時下降嚴重。Zhang等提出，OMBR的膜污染是在生物膜的形成和無機污染的共同作用下導致的。Lay等指出在污水中加入CaSO4、CaCO3，經過73d的運行，在膜表面形成了一層凝膠層，經分析知凝膠層中含有較多的胞外聚合物(EPS)。
*，溶解性微生物產物(SMP)和胞外聚合物是導致傳統膜生物反應器膜污染的重要因素，而SMP和EPS的主要成分是糖類和蛋白質，據LAY研究指出，正滲透膜生物反應器運行后的凝膠層中含有大量的EPS，因而可以猜測EPS對正滲透膜生物反應器也會產生膜污染。She等利用不同金屬鹽類物質作為驅動溶質，研究其膜污染情況發現，鈣鹽的膜污染較嚴重。
收費設備污水處理成套設備一、膜生物反應器(MBR)工藝系統的分類
根據生化系統和膜分離系統的相對位置，膜生物反應器(MBR)可分為分置式MBR和一體式MBR兩種。
分置式MBR是將膜組件放置在生化系統之外的單獨的膜池內，其特點是膜組件分組明確，運行環境良好，便于獨立運行和清洗、檢修。一體式MBR則是將膜組件直接放置在生化系統內，其特點是節省占地，但是不利于膜組件的分組和配套管路的敷設。
二、膜生物反應器(MBR)工藝系統的選擇
對于城鎮污水處理工程，由于規模較大( 一般均在1×10000m3/d 以上) ，考慮到膜組件運行環境、污泥濃度控制、脫氮除磷對DO的控制要求以及降低能耗要求等，一般均采用負壓抽吸浸沒式分置式MBR工藝。

三、生化系統的形式
A2/O—MBR工藝
該工藝中設置有兩段回流，一段是膜池的混合液回流至缺氧池實現反硝化脫氮，另一段是缺氧池的混合液回流至厭氧池，實現厭氧釋磷。A2/O—MBR工藝中高濃度的MLSS、獨立控制的水力停留時間和污泥停留時間、回流比及污泥負荷率等都會產生與傳統A2/O工藝不同的影響，具有較好的脫氮除磷效率。
A2O/A—MBR
該工藝是一種強化內源反硝化的新型工藝，該工藝利用MBR內高濃度活性污泥和生物多樣性來強化脫氮除磷效果，其內部流程依次為厭氧、缺氧、好氧、缺氧和膜池。該工藝在傳統A2O工藝后再設一級缺氧池，利用進水快速碳源完成生物除磷和脫氮后，在第二缺氧池進行內源反硝化，進一步去除 TN 后再利用膜池的好氧曝氣作用保障出水水質。A2O/A—MBR 工藝是針對進水碳源不足而同時又有較高脫氮要求的污水處理項目所開發，也是強化脫氮的 MBR 脫氮除磷工藝。