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新型節(jié)能抽油機(jī)主要承載構(gòu)件應(yīng)力測試

2021年03月10日 16:09:03人氣:193來源:南京聚航科技有限公司

  懸掛偏置游梁抽油機(jī)是一種節(jié)能新型抽油機(jī),整機(jī)結(jié)構(gòu)尤如一架天平,其運(yùn)動(dòng)部件與常規(guī)機(jī)基本相同,但在平衡方式上采用游梁平衡方式,去掉了曲柄平衡塊,增加了懸掛及偏置平衡塊,在游梁上裝有前后驢頭,懸點(diǎn)負(fù)荷變化與平衡力距的變化規(guī)律趨于一致。同時(shí),減速箱凈扭矩減小,具有較好的節(jié)電效果。采用前置橫梁及連桿,雙排*央軸承座,沖程增大,四連桿機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)合理,運(yùn)行安全可靠。動(dòng)態(tài)平衡率高,調(diào)節(jié)參數(shù)方便,易于操作維護(hù)。抽油機(jī)能否安全可靠運(yùn)行,在很大程度上取決于承載構(gòu)件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及強(qiáng)度裕度。利用電阻應(yīng)變測量技術(shù)對該型抽油機(jī)游梁、連桿等主要承載構(gòu)件在不同載荷及工況下進(jìn)行靜、動(dòng)態(tài)應(yīng)力測試研究,為進(jìn)一步優(yōu)化設(shè)計(jì)提供依據(jù)。
 
  應(yīng)力測試方案
 
  選取新型懸掛偏置游梁抽油機(jī)作為測試樣機(jī),在3種不同載荷下,采用應(yīng)變儀進(jìn)行動(dòng)、靜態(tài)應(yīng)力測試。并對減速器輸出軸扭矩與常規(guī)抽油機(jī)進(jìn)行對比測試。
 
  動(dòng)靜態(tài)應(yīng)力測試點(diǎn)選取
 
  根據(jù)受力分析,應(yīng)變片選取在游梁、連桿的大應(yīng)力處。將各種電阻應(yīng)變片按一定方向粘貼在結(jié)構(gòu)表面,接成測量電橋,采用JHDJ動(dòng)靜態(tài)應(yīng)變儀進(jìn)行數(shù)據(jù)采集,將應(yīng)變片測出的構(gòu)件表面某點(diǎn)應(yīng)變換算后得到應(yīng)力值,不同應(yīng)力狀態(tài)采用不同的換算關(guān)系。
 
  應(yīng)力測試加載方案
 
  為研究該機(jī)應(yīng)力與載荷的關(guān)系,試驗(yàn)中分3次加載。加載前驢頭自重608kg,負(fù)載2100kg;后驢頭自重1860kg,后驢頭平衡塊重2080kg。
 
  靜應(yīng)力測試
 
  *次加載,前驢頭加載2100kg;第2次加載,后驢頭加載2700kg;第3次加載,前驢頭加載3500kg,后驢頭加載728kg。
 
  動(dòng)應(yīng)力測試
 
  對于工況1,前驢頭加載5600kg,后驢頭加載3428kg,沖次9min-1,次程3m;對于工況2,前驢頭加載3840kg,后驢頭加載3092kg,沖次6min-1,次程3m;工況3,前驢頭加載5600kg,后驢頭加載3428kg,沖次4min-1,次程3m。
 
  試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析
 
  游梁 游梁理論計(jì)算采用ASP91分析程序?qū)ξkU(xiǎn)工況進(jìn)行有限元計(jì)算,邊界條件處理以*央軸承座為固定鉸支,以橫梁軸承支座為可動(dòng)鉸支,可得到模型非常直觀清晰的全場應(yīng)力分析情況,比較二者結(jié)果可知,計(jì)算與實(shí)測工況相當(dāng)吻合。游梁大應(yīng)力發(fā)生在上翼板中部,大靜應(yīng)力為47MPa(工況1),游梁動(dòng)應(yīng)力大僅為10MPa(發(fā)生在工況1,9min-1時(shí)),強(qiáng)度足夠,計(jì)算所得全場應(yīng)力分布圖也是準(zhǔn)確的。
 
  連桿 由2根連桿各測點(diǎn)靜測數(shù)值增量及計(jì)算值可計(jì)算出2根連桿在3次加載條件下所引起的總平均應(yīng)變值及每噸載荷引起的平均應(yīng)變值。
 
  3次加載實(shí)測結(jié)果與理論計(jì)算誤差分別為18.7%、-4.9%、39%。從*次和第二次加載每噸載荷分別引起的應(yīng)變值,即可得到總載荷作用下2根連桿的總應(yīng)變數(shù)值。
 
  實(shí)測連桿總壓力P=44.766KN;連桿上平均應(yīng)力σA=Eε=6.86MPa。可見,當(dāng)抽油機(jī)兩邊載荷平衡時(shí),連桿上的靜應(yīng)力很小。
 
  由各測點(diǎn)應(yīng)變量及應(yīng)力可看出,大動(dòng)應(yīng)力發(fā)生在連桿及軸承座部位,當(dāng)采用大負(fù)荷沖次9min-1時(shí),連桿測點(diǎn)應(yīng)力幅峰值達(dá)到許用應(yīng)力的1/8,但靜應(yīng)力較小,不致于影響連桿強(qiáng)度,但對連桿兩端的聯(lián)接部位,應(yīng)注意應(yīng)力集中對其使用壽命的影響。當(dāng)采用6min-1時(shí),連桿動(dòng)應(yīng)力幅度大幅降低,平均不僅為前者的23%,而事實(shí)上,抽油機(jī)在生產(chǎn)中基本上都采用中低沖次。因此,該抽油機(jī)連桿的設(shè)計(jì)是合理的。
 
  扭矩測試
 
  為檢測該型機(jī)減速箱輸出扭矩特性,在3種典型工況中,對其減速箱輸出軸扭矩及常規(guī)游梁抽油機(jī)進(jìn)行對比測試,沖程調(diào)為3m,沖次及懸點(diǎn)掛重*一樣。測試采用在減速器輸出軸兩側(cè)布置2組±45°扭矩應(yīng)變片,測量時(shí),組成全橋。工況1,沖次9min-1、懸點(diǎn)掛重7.11*103kg、沖程3m(懸點(diǎn)動(dòng)載9.3*103kg);工況2,沖次6min-1、懸點(diǎn)掛重5.35*103kg、沖程3m(懸點(diǎn)動(dòng)載6.1*103kg);工況3,沖次4min-1、懸點(diǎn)掛重5.35*103kg、沖程3m(懸點(diǎn)動(dòng)載6.1*103kg)。
 
  由不同工況下減速箱輸出軸扭矩?cái)?shù)據(jù)可知,新型機(jī)所使用37KN*m減速箱在工況2、3時(shí),正負(fù)扭矩峰值與常規(guī)型53KN*m減速箱相比,在低沖次時(shí),減速箱輸出軸正扭矩峰值比常規(guī)抽油機(jī)低73%,負(fù)扭矩峰值比常規(guī)抽油機(jī)低80%。
 
  總結(jié)
 
  對該井新舊機(jī)型進(jìn)行了安裝前后及使用過程中跟蹤對比測試,取得了較為完整和可信的數(shù)據(jù),與常規(guī)抽油機(jī)對比臺架試驗(yàn)節(jié)電率達(dá)17%-42%,現(xiàn)場試驗(yàn)在使用節(jié)能電機(jī)基礎(chǔ)上節(jié)電率達(dá)15%(而常規(guī)機(jī)本身為節(jié)能機(jī)型,所配電機(jī)為節(jié)能雙速電機(jī))。
 
  主要承載構(gòu)件如游梁、連桿各點(diǎn)應(yīng)力與理論計(jì)算結(jié)果吻合,均能滿足設(shè)計(jì)要求,技術(shù)條件選擇恰當(dāng),應(yīng)力分布合理。
 
  減速箱輸出扭矩小,平衡性能優(yōu)于曲柄平衡抽油機(jī),節(jié)能機(jī)理合理有效。
 
  該型抽油機(jī)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)合理,綜合性能有一定優(yōu)勢,有一定市場潛力。
 
  抽油機(jī)運(yùn)行安全可靠,節(jié)能效果好。
 
  由于天氣等原因,少數(shù)測點(diǎn)數(shù)據(jù)不太準(zhǔn)確,且理論值與實(shí)測值之間有一定的誤差,但誤差仍在工程允許范圍內(nèi),測試方法正確可行,結(jié)論可靠。
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